茂名热电厂直流系统屏更新改造设计方案浅析(2)
2016-06-07 01:01
导读：因茂名热电厂为中型火力发电厂，且与系统相连，所以蓄电池事故放电时间考虑为1h。对于汽轮机润滑油泵，因为是高温、高压机组，故其事故计算时间为
因茂名热电厂为中型火力发电厂，且与系统相连，所以蓄电池事故放电时间考虑为1h。对于汽轮机润滑油泵，因为是高温、高压机组，故其事故计算时间为1.0h，直流润滑油泵的K值取0.8，密封油泵的K值取0.7计算。冲击负荷考虑为1台最大合闸电流的断路器合闸。
3.2 蓄电池组的选择
3.2.1 按事故持续放电状态选择
tj=KkQsg/Isg=1.1×307Ah/306A=1.1h
式中 tj——GGM型蓄电池假想时间，h；
Kk——可靠因数，取1.1；
Qsg——事故负荷计算容量，Ah；
Isg——事故放电电流，A。
查《电力工程设计手册》(西北电力设计院、东北电力设计院主编)中P769曲线表，得Idj=16.8A，则
Qe≥36Isg/Idj=(36×306/16.8)Ah=658Ah
式中 Qe——蓄电池的10h放电容量，Ah；
Idj——单位容量蓄电池在放电假想时间内所允许的放电电流，A。
选用720Ah的蓄电池即可。原选用的蓄电池为GGM-800型可满足要求。
3.2.2 按最大冲击电流选择
Qe≥0.78(Isg Ich)=［0.78×(306 235)］Ah=422Ah
根据计算结果，蓄电池的容量按事故持续放电状态下计算选择。原运行的GGM-800型蓄电池组仍满足负荷的要求。
3.2.3 直流电压水平校验(以GGM-800型为例)
a)按事故放电初期，蓄电池突然承受放电电流的电压水平验算：
Kcho=Iso/C10=609A/800Ah=0.76h-1
式中 Kcho——单位容量蓄电池放电初期放电系数，h-1。
查GGM型蓄电池短时冲击放电曲线表得：
表1 直流系统各类负荷
负荷名称计算容量
/kW经常负荷
/A(事故负荷)/(初期Iso/A 持续Is/A 冲击Ich/A)事故时间
/h事故放电
容量/Ah
经常负荷7.2333333—133
事故照明25—114×0.6114×0.6—168
通信备用电源3—14×0.514×0.5—17
热工备用电源3—14×0.514×0.5—17
直流润滑油泵80×0.8—728×0.5291×0.5—1146
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直流密封油泵20.1×0.7—260×0.591×0.5—1146
断路器合闸电流————235——
合计—33609306235—307
Kcho=0.76h-1时，Ucho=1.86V，则直流母线电压为
N.Ucho=106×1.86V=197.16V＞0.85Ue
式中 Ucho——单位容量电池冲击负荷初期端电压，V；
N ——浮充电池个数；
Ue ——直流母线额定电压，V。
b)按事故放电末期，蓄电池再承受冲击负荷时的电压验算：
Km=Is/C10=306A/800Ah=0.38h-1
Kchm=Ich/C10=235A/800Ah=0.29h-1
式中 Km ——单位容量蓄电池持续放电系数，h-1；
Kchm——单位容量蓄电池冲击放电末期放电系数，h-1。
查有关曲线得Uchm=1.72V，则直流母线电压为
N.Uchm=106×1.72V=182.32V
0.80Ue＜N.Uchm＜0.85Ue
式中 Uchm——单位容量蓄电池冲击负荷末期端电压，V。
从计算结果来看，选取蓄电池为800Ah时，按事故放电的末期，蓄电池再承受冲击负荷时，母线电压为182.32V，能满足断路器的合闸电压要求，但难以满足直流油泵的运行要求(直流油泵运行允许电压范围为(-10%～ 10%)Ue间)。蓄电池的容量应选大一级为宜，即C10=1000Ah。但上述校验为运行中的极端情况，运行中出现的概率极少，当出现时可通过调整蓄电池组的放电个数来满足直流油泵的运行。故原选用的GGM-800型蓄电池可满足要求。但原用的GGM-800型Ⅰ、Ⅱ组蓄电池运行时间已达10a以上，受蓄电池自放电、过放电及电极纯化等影响，蓄电池阴、阳极板脱落渗液严重，电池难以满足充电，可靠性大大降低。因此，利用改造机会将Ⅰ、Ⅱ组蓄电池更换为英国进口的VH34-1000型免维护蓄电池。
3.2.4 蓄电池的个数
蓄电池个数为： N=230/1.85=124，其中基本电池数为88个，端电池数为36个。
3.3 充电设备的选择
3.3.1 核对性充电设备
