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(1)指示曲线右移，斜率变小
图4 曲线右移
这种变化说明油层吸水能力增强,吸水指数.即在同一注入压力下,原来的注入量为q ,过一段时间后的注入量为q , q ﹥q ,说明在同一注 入压力下注入水量增加了,即油层吸水能力变好了.
设原来的吸水指数为I 则I = =
后来的吸水指数为I I = =
因前后计算I ,I 时采,用同一压差 ,而 ﹥ ,所以I ﹥I ,即吸水指数变大.
原因:(1)油井见水以后,使阻力减小,引起吸水能力增大;(2)采取增产措施后.
(2)指示曲线左移,斜率变大
图5曲线左移
这种变化说明油层吸水能力下降,吸水指数变小。
即：在同一压力p下，注入量由原来的q 下降为q ，曲线靠近纵坐标轴，曲线斜率增大了，由于曲线斜率的倒数为吸水指数，所以曲线左移说明吸水指数变小了。
原因：（1）地层深部吸水能力变差，注入水不能向深部扩散；（2）地层堵塞。
(3)曲线平行上移
如图6，由于曲线平行上移，斜率未变，故吸水指数未变化，但同一注入量q所需注入压力，却由p 增加到p ，这是因为吸水指数未变，同一注水量必需是同一注水压差，由于署入压力由p 增加到 p 说明曲线平行上移是因油层压力增高了。
原因：（1）注水见效（注入水使地层压力升高）；（2）注采比偏大。
（4）曲线平行下移
如图7，曲线平行下移，油层吸水指数未变。但同一注水量所需的注入压力却由p 下降到p ，说明油层压力下降了。
原因：地层亏空（注采比偏小，注入量小于采出的油量，导致地层压力下降）。
以上四种典型的变化原因，一般为油层堵塞，油层压力变化，或进行了增产措施等引起的。
但必须注意：分析油层吸水能力的变化，严格的说，必须用有效压力绘制油层真实指示曲线。如用井口实测的压力绘制指示曲线，必须是在同一管柱结构的情况下所测，而且只能对吸水能力的相对变化。同一注水井在前、后不同管柱所产生的压力损失不同，因此，不能用于对比油层吸水能力的变化，只有校正为有效井口压力绘制真实指示曲线后，才能对比分析油层吸水能力的变化。
此外，井下工具的工作状况也影响着指示曲线的变化。
3实现分层注水的方法和相关计算3.1．分层注水工艺方法：
3.1.1.利用油管和套管分两层段注水
该工艺是将油层分为上、下两个注水层段，中间用封隔器将上、下层段的油套环行空间封死，由套管给上层段注水，从油管给下层段注水，各层段的注水量在地面控制好。该方法管柱比较简单。
3.1.2双管封隔器分两层段注水双管封隔器分两层段注水，是下两根注水管柱，下入深的一根管柱装有封隔器，将油套环行空间封死，分为上、下两个注水层段，下入深的一根管柱注下层，下入浅的一根管柱注上层。该工艺井口需要改变，用两个油管挂，两套采油树，分别控制两个层段的注水量。
上述两种工艺存在以下不足：一是只能分两个层段注水，如果超过两个层段，则无法进行分层注水；二是注水井无法进行维护性洗井，这意味着井筒内的垢、铁锈、杂质等赃物无法冲洗出来，容易造成赃物堵塞油层，对于结垢严重的，易发生井内工具及管柱被卡，造成大的事故；三是对于设有反循环洗井通道的Y341型注水封隔器如用于油套分注，当油管所注下层启动压力低于套管所注上层时，洗井阀必将打开，这必然会带来上下窜通，从而造成油套分注失败；四是因套管内壁始终处于注入水流动浸蚀状态，因而腐蚀加剧、容易损坏油层套管。基于上述多种原因，各油田目前已基本不采用上述两种方法，而主要采用单管封隔器、配水器多层段注水。
3.1.3单管封隔器、配水器多层段注水这种单管封隔器、配水器多层段注水的方式，井中只下一根管柱，利用封隔器在油套环行空间，将整个注水井段封隔成几个互不相通的层段，每个层段都装有一个配水器。注入水由油管入井，通过各个地层段，装好的配水器上的水嘴，控制好注水量，分别注入到各层段的地层中去。单管封隔器、配水器多层段注水，根据配水器上水嘴的结构和装配形式，可分为固定式、活动式两类，而活动蚀又可分为空心活动式与偏心活动式。其中，以偏心式应用最多。
3.2管柱的受力分析及相关计算
3.2.1管柱锚定前伸长及轴向载荷计算
（1）井内管柱自由状态下的变形及轴向载荷
管柱下入井底时，上端固定、下端处于自由状态，管柱内外压力相等，管柱受到自身重力和液柱浮力的作用，使管柱长度发生变化由虎克定律，封隔器位置处油管的伸长量 l 为：
l = （5-1）
封隔器位置处于油管的轴向载荷F 及轴向应力 为：
F = （5-2）
（5-3）
（2）加压锚爪锚定前引起管柱的伸长及应力
管柱加内压进行锚定坐封，锚爪锚定前管柱底部球阀关闭，随着管柱内压的增大，管柱在内外压差作用下产生活塞效应和横向鼓胀效应。
a 球座活塞力引起管柱的伸长及应力
设锚定时井口压力为 P ，该压力作用于底部球座
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