苏州某地辅助教学楼设计(一)(2)

2013-06-10 01:04

导读：标准层楼板区格划分：标准层楼板区格图板A 板A按四边固定计算：基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载：

标准层楼板区格划分：
标准层楼板区格图
板A

板A按四边固定计算：

基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　Mx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22= 2.20kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
   Mx=   2.20 + 1.11 = 3.31kN·M
   Asx= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My　
　 My =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 =   1.62kN·M
   My=   3.47 + 1.62 = 5.08kN·M
   Asy= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 =   7.73kN·M
   Asx'= 265.06mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My' 中国大学排名
　 My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 =   9.32kN·M
   Asy'= 321.57mm2，实配 (As ＝ 335.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

板B

基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 =   3.22kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 =   1.11kN·M
   Mx=   3.22 + 1.11 =   4.33kN·M
   Asx= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22=   4.17kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 =   1.62kN·M
   My=   4.17 +   1.62 =   5.79kN·M
   Asy= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.07144×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 =   9.85kN·M
   Asx'= 340.29mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%

（科教作文网http://zw.ΝsΕac.cOM编辑）

沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kN·M
   Asy'= 379.79mm2，实配 (As ＝ 335mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%
板D

基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 =   3.25kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 =   1.11kN·M
   Mx=   3.25 +   1.11 =   4.37kN·M
   Asx= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
　平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
My =(0.03728+0.02140/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22=   4.69kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 =   1.62kN·M
   My=   4.69 +   1.62 =   6.30kN·M
   Asy= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kN·M
   Asx'= 358.94mm2，实配 (As ＝ 279.mm2, ) （科教作文网http://zw.ΝsΕac.cOM编辑）
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.09016×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 12.42kN·M
   Asy'= 433.83mm2，实配 (As ＝ 335.mm2, )
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%
板E

　基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 =   2.34kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
   Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·M
   Asx= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
   My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M
   Asy= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 =   7.86kN·M
   Asx'= 269.77mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%

（转载自http://zw.NSEAC.com科教作文网）

沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN·M
Asy'= 348.92mm2，实配 (As ＝ 335.mm2 )
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

板C

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
    永久荷载标准值：g ＝ 3.60 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M
   Mx=   0.52 + 0.47 = 0.99kN·M
   Asx= 200.00mm2，实配 (As ＝ 251mm2)
   ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72=   1.80kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M
   My=   1.80 +   1.28 =   3.08kN·M
   Asy= 200.00mm2，实配 (As ＝ 251.mm2)
   ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M
   Asx'= 200.00mm2，实配 (As ＝ 251.mm2)
   ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251% （科教作文网http://zw.ΝsΕAc.com发布）
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 =   4.73kN·M
   Asy'= 200.00mm2，实配 (As ＝ 393.mm2)
   ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.393%

(2)楼面板设计：
板A

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/
　2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 =   2.57kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 =   0.27kN·M
   Mx=   2.57 + 0.27 = 2.84kN·M
   Asx= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22=   4.04kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M
   My=   4.04 + 0.40 = 4.43kN·M
   Asy= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M
   Asx'= 264.57mm2，实配 (As ＝ 279.mm2, )
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233% （科教范文网 fw.nseac.com编辑发布）
　沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
My' =0.06765×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 =   9.31kN·M
Asy'= 320.96mm2，实配 (As ＝ 335.mm2, )
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

板B

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/
　2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 =   3.76kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M
   Mx=   3.76 +   0.27 =   4.03kN·M
   Asx= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03255+0.02206/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22=   4.86kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 =   0.40kN·M
   My=   4.86 +   0.40 =   5.25kN·M
   Asy= 257.92mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.07144×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 =   9.83kN·M
   Asx'= 339.65mm2，实配 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233% （转载自http://zw.ＮＳＥaＣ.com科教作文网）
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.07939×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.92kN·M
   Asy'= 379.07mm2，实配 (As ＝ 335.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

板D