碾压混凝土的正交异性损伤本构模型研究(1)程(2)

2.3 参数标定　损伤演变方程(16a、16b)的未需要试验所得到的应力、应变资料来确定。材料常数a_t、b_t、a_c、b_c采用选择初值试算方法通过碾压混凝土单轴拉和单轴压状态应力-应变关系曲线确定。选定碾压混凝土材料常数a_t=1.105，b_t=5100，a_c=0.74，b_c=400，对应的应力应变关系曲线如图4、图5.

　　按公式(16a)确定各试件的参数k′，采用反复试算的方法计算得各试件的k′值如表2.由于混凝土材料试验结果有较大的随机性和模糊性，确定k′不应简单地取各试件的均值。参数k′的频度统计规律见图5，对于碾压混凝土可选择k′=1.5×10-3～1.8×10-3。取k′=1.8×10^-3由公式(16a)算得的各试件在达到极限强度时的拉应变方向损伤度d(如表2).

　　用mazars损伤模型同正交异性损伤模型进行比较。在三维情况下mazars损伤演化方程^[12］为：

　　对于碾压混凝土材料，试验证实，双轴拉压状态下，一个方向压应力的增大可明显的降低另一方向的抗拉强度；而在双轴拉状态下，一个方向的拉应力对另一方向的抗拉强度影响很小。因此应用正交异性损伤模型进行碾压混凝土的计算分析是合适的。

3 正交损伤本构损伤模型计算结果与试验比较

　　应用本文建立的正交损伤本构损伤模型对碾压混凝土双轴拉压试验结果进行计算对比，结果见图7～图11(a为应力比)，本文给出的本构模型与试验结果符合较好。

参 考 文 献：

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