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摘要:堵口工程是围垦工程的关键,历来受到各方的广泛关注,堵口的成败,往往在于堵口设计的好坏。以往大家对深港堵口和软土地基堵口技术讨论较多,且积累了大量的实践经验,形成了一套完整的理论和方法,但对粉砂地基如何进行堵口设计讨论较少,本文从慈溪市四灶浦西侧6.7万亩围涂工程堵口设计的实际,探讨如何进行粉砂基础堵口设计,并对平立堵方案的选择条件进行分析研究。提出适合粉砂地基堵口的合理方法,为我市杭州湾地区进一步围垦创造技术条件。
关键词:围垦工程 冲泥管袋 粉砂土 堵口
1、工程概况
慈溪四灶浦西侧围涂工程西起三八江以西2km,东至四灶浦十一塘闸,为杭州湾南岸庵东滩面西侧,本段滩面平均含沙量为1.2~3.2kg/m3,中值粒径0.02~0.06mm,泥沙来源主要来自长江口。围区涂面高程在2.7m(吴淞基面,下同),横堤(北堤)全长20.475km,西直堤2.25km,东直堤2.3km,中间设三条隔堤,总长6.44km,围涂总面积44.7 km2(6.7万亩),见附图一。本工程自2000年5月试验堤破土动工兴建以来,已完成东直堤全长2.3m,三条隔堤全长6.4km,西直堤2.3m抛石顺坝及12.5km长的横堤顺坝工程施工。并于10月底前完成了东ⅰ标片及西横堤大桥片的龙口合拢工作,东ii标也在11月10日完成堵口合龙。
围区西端处在杭州湾南岸西三潮沟末段,为防止西三潮沟对本工程产生不利影响,工程西段采用抛石顺坝作为抗冲刷的主要手段,其余堤段均采用泥心顺坝。工程分两期实施,一期实施马中湾直堤以东19km2和西隔堤以西8.66km2。本次堵口方案设计主要针对一期实施项目。
2、地基特性
本工程建于粉砂土地基上,其地层主要由砂质粉土组成,该土层干容重为15kn/m3,含水率w=28.4%,孔隙比e=0.790,压缩模量es=12.00 mpa,c快=5.9kpa,φ快=29.9°,c固快=6.2kpa,φ固快=31.6°。其水平向渗透系数为2.07×10-4cm/s,经颗粒分析泥沙粒径以0.01-0.075mm为多数,不均匀系数d60/d10≈6。 粉沙土地基,一般地基的承载力标准值为120-170kpa,具有强度高,压缩性较低,最大的弱点就是抗冲刷能力极弱,极易被潮水冲刷形成潮流沟。
3、四灶浦西侧围涂堵口设计方法
3.1 龙口设置
一期工程主要由东隔堤、马中湾直堤、西隔堤和西直堤组成,自然而然形成三块万亩以上的围区,为保证每一块围区横堤的渡汛安全,分别设置龙口。本次堵口采用两种截流坝型式,即西隔堤以西的抛石顺坝型式和马中湾直堤以东的泥心顺坝型式。
渡汛大龙口宽度根据水量平衡原理进行龙口水利计算,根据《中国围海工程》中推荐的采用冲泥管袋施工情况下,要求控制流速不大于3m/s控制,考虑本围区围粉砂土地基,极易冲刷,因此在渡汛时我们控制最大流速不大于2.0 m/s,以防涂面冲刷,堵口时仍按不大于3m/s控制。龙口渡汛标准为汛期10年一遇高潮位设计潮型,堵口为非汛期5年一遇高潮位设计潮型,对不同龙口宽度、相同底槛高程进行多方案试算,经分析最后选定施工渡汛龙口要求如下:东片当龙口底槛高程3.0m、口门宽各为1000m时,最大落潮流速1.83m/s,最大涨潮流速1.49m/s;中片当龙口底槛高程3.0m、口门宽各为1000m时,最大落潮流速1.78m/s,最大涨潮流速1.52m/s;西区龙口龙口底槛高程3.00m、口门宽1200m时,最大落潮流速1.59m/s,最大涨潮流速1.59m/s;确定堵口龙口要求如下:西片堵口小龙口底槛必须抬高至高程3.30m、堵口前龙口缩窄至宽200m时,最大落潮流速3.00m/s,最大涨潮流速2.64m/s;中片堵口小龙口底槛高程必须抬高至3.50m、堵口前龙口缩窄至宽400m时,最大落潮流速2.62m/s,最大涨潮流速2.38m/s;东片堵口小龙口底槛高程必须抬高至3.50m、堵口前龙口缩窄至宽400m时,最大落潮流速2.79m/s,最大涨潮流速2.42m/s。实际堵口龙口西横堤为600m,东横堤两标段均为800m左右。
3.2 堵口时间选择
本工程海堤属三级海堤,龙口渡汛属临时性工程,根据《围海工程技术规范》规定,龙口水力计算设计标准的设计潮位重现值采用10年一遇,堵口合拢时小龙口一般选择在非汛期的小潮汛设计潮位重现值为5年一遇。
根据海洋水文分析,本地区12~4月份潮位较低,潮差小,对堵口最为有利。但从堵口其他条件如风浪、下阶段施工安排等考虑,排在10~11月份最为有利,虽然潮位略高,但可免受西北风对波浪增水和涂面冲刷的影响,并可使堵口合拢后,能在下一年的汛期到来之前,有足够的时间进行大塘土方加宽和加高,从而确保海堤安全渡汛,因此本次设计堵口时间确定西横堤和马中湾直堤~东隔堤之间在农历9月初5开始进行堵口、东隔堤以东放在农历9月21开始堵口,要求在7天小潮汛期间堵口全部完成。
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